本文首先根據(jù)基本設計資料計算了三層辦公樓的熱負荷，然后根據(jù)熱負荷及建筑物的形式等條件，提出了三種供暖系統(tǒng)設計方案——重力循環(huán)雙管式系統(tǒng)、機械循環(huán)單管異程式系統(tǒng)、機械循環(huán)單管同程式系統(tǒng)，并進行經(jīng)濟比較分析，選擇布置了供暖管網(wǎng)系統(tǒng)——機械單管同程式系統(tǒng)。繪制出了該系統(tǒng)的平面圖和軸測圖，還對該系統(tǒng)進行了水力計算，選擇管徑和流速，使管網(wǎng)系統(tǒng)較好地符合了水力平衡要求。最后還計算了散熱器的片數(shù)，并布置了散熱器。

　　一、 基本設計資料

　　1、建筑物各層平面圖。

　　建筑物各層計算層高：一層：3.2m 二層：3.0m 三層：3.2m

　　2、圍護結構條件

　�、�、外墻：2磚（490mm）內(nèi)抹灰 K=1.27 W/㎡℃

　�、�、內(nèi)墻：兩面抹灰 一磚內(nèi)墻 K=1.72 W/㎡℃

　　③、頂棚：上面為有望板的瓦屋面

　　查設計手冊有， W/㎡℃ W/㎡℃

　　W/㎡℃

　　W/㎡℃

　�、堋⒌匕澹褐苯愉佋谕寥郎系牟槐�溫地面

　　根據(jù)劃分地帶法計算

　　=0.47 W/㎡℃ =0.23 W/㎡℃ =0.12 W/㎡℃ =0.07 W/㎡℃

　�、�、外窗：C—2型 雙層木窗

　　外窗傳熱系數(shù)：K=2.67 W/㎡℃

　　外窗縫隙的計算長度：L=12m

　　⑥、外門：M—2 上部為不可開啟的雙層玻璃上亮子，f1=0.75㎡，下部為雙層木門，

　　f2=3.12㎡ M—4 無上亮子，其它同M—2

　　外門傳熱系數(shù)：K=2.33 W/㎡℃

　　外門縫隙的計算長度：L=9.12m

　　3、氣象條件

　　北京市供暖室外計算溫度 = -9℃

　　北京市冬季室外平均風速 = 2.8m/s

　　4、設計要求

　　室內(nèi)計算溫度 辦公室： =18℃ 走廊：=14℃ 樓梯 =14℃

　　二、熱負荷計算

　　1、圍護結構傳熱耗熱量計算

　　2、冷風滲透耗熱量計算

　　冷風滲透耗熱量：

　　冷風滲透耗熱量：

　　3、外門冷風侵入耗熱量計算

　　外門冷風侵入耗熱量： W

　　4、耗熱量修正

　　先進行朝向和風向修正，在進行高度修正

　　5、房間總耗熱量計算

　　計算結果在附表中。

　　6、備注

　　熱負荷計算中，相鄰房間溫差小于5℃時不計算隔墻和樓板的傳熱量（如沒有計算房間之間、房間和走廊、房間和樓梯間之間的傳熱）。因為，在實際中，走廊里由于房間通過內(nèi)墻的傳熱使之可以保持熱平衡，并且對走廊的溫度要求不高，同時為了計算的簡便，在走廊里沒有布置散熱器。

　　三、供暖系統(tǒng)選擇在此提出三種系統(tǒng)設計方案：

　　方案一：重力循環(huán)雙管式系統(tǒng)。

　　方案二：機械循環(huán)單管異程式系統(tǒng)。

　　方案三：機械循環(huán)單管同程式系統(tǒng)。

　　根據(jù)以下原則進行技術和經(jīng)濟比較：

　　原則一、熱媒的選擇：熱水供暖與蒸汽供暖的比較。

　　蒸汽供暖系統(tǒng)的設計和布置都比較復雜且其維護和維修費用較大。對該三層辦公樓，只需要設計一個小型的供暖系統(tǒng)，選用熱水供暖系統(tǒng)比較經(jīng)濟合理。

　　原則二、熱媒溫度的選擇。

　　=95℃ =70℃

　　原則三、供暖管網(wǎng)布置形式

　　根據(jù)建筑物平面圖，考慮到管網(wǎng)布置的經(jīng)濟合理并且易于設計計算，便于維護管理。該系統(tǒng)的管網(wǎng)布置如附圖中的平面圖和軸測圖所示。

　　原則四、供暖系統(tǒng)動力的選擇

　　由于樓梯間的熱負荷相對于其它立管很小，選用重力循環(huán)系統(tǒng)很難達到水力平衡，因此采用將管道接到室外機械供暖管道上的形式。

　　原則五、考慮到設計計算的方便，將供暖系統(tǒng)布置成單管順流上進下出同程式系統(tǒng)。

　　原則六、經(jīng)濟比較

　　通過對各個系統(tǒng)的管長L、管徑D以及厚度△D進行估算，并進行比較

　　Y=2∏D×△D×∑L

　　計算出各個系統(tǒng)的Y值，取其最小值。

　　最后綜合考慮三種方案的技術和經(jīng)濟，最終選擇方案三——機械循環(huán)單管同程式系統(tǒng)。

　　四、系統(tǒng)水力計算

　　1、在系統(tǒng)軸測圖上進行管段編號，并標注各管段的熱負荷和管長。

　　2、首先計算通過最遠立管Ⅴ的的環(huán)路，確定出供水干管各管段、立管Ⅴ和回水總干管的管徑及其壓力損失。

　　本設計采用推薦的平均比摩阻大致為60～120 Pa/m來確定最不利環(huán)路各管段的管徑。首先根據(jù)公式確定各各管段的流量。根據(jù)G和選用的值，查設計手冊，將查出的各管段d 、R 、v值列入水力計算表格中。最后算出最不利環(huán)路的總壓力損失。入口的剩余循環(huán)壓力，用調(diào)節(jié)閥節(jié)流消耗掉。

　　3、用同樣的方法，計算通過最近立管Ⅰ的環(huán)路，從而確定出立管Ⅰ、回水管各管段的管徑及壓力損失。

　　4、求并聯(lián)環(huán)路立管Ⅰ和立管Ⅴ的壓力損失不平衡率，使其不平衡率在5%以內(nèi)。

　　5、根據(jù)水力計算結果，利用節(jié)點壓力平衡原理，表示出系統(tǒng)的總壓力損失及各立管的資用壓力值。

　　注意：

　�、�、如果個別立管供、回水節(jié)點間的資用壓力過小或過大，則會使下一步選用該立管的管徑過粗或過細，設計很不合理。此時，應調(diào)整第一、二步驟的水力計算，適當改變個別供、回水干管的管段直徑，使易于選擇各立管的管徑并滿足并聯(lián)環(huán)路不平衡率的要求。

　　②、針對本系統(tǒng)，由于樓梯間的立管上壓力損失不易平衡，采用將個別管段管徑調(diào)小和在個別管段上加截止閥的方法使之平衡。

　　6、確定其它立管管徑。根據(jù)各立管的資用壓力和立管各管段的流量選用合適的立管管徑。

　　7、求各立管的不平衡率。根據(jù)各立管的資用壓力和立管的計算壓力損失，求各立管的不平衡率。不平衡率應在10%以內(nèi)，若不平衡率過大，則應調(diào)整管徑使之平衡。

　　8、水力計算結果如表所示。

　　9、南環(huán)路的水力計算和北環(huán)路類似。

　　五、散熱器片數(shù)計算

　　1、根據(jù)公式計算各散熱器的進、出水溫度

　　2、選用M—132型散熱器

　　傳熱系數(shù)為 W/㎡℃

　　散熱面積為 F=0.24 ㎡/片

　　3、選用同側上供下回安裝方式，=1.0

　　4、散熱器安裝在壁 內(nèi)，上頂距窗臺板40mm，=1.11.

　　5、散熱器片數(shù)計算

　　說明：在計算散熱器片數(shù)的時候，n的取值按四舍五入的原則選取的，樓梯間里只在一、二層間和二、三層間各布置一個散熱器，由于樓梯間底層的散熱器片數(shù)應該布置的比上面的要多，因此在計算樓梯間底層散熱器片數(shù)時采取只入不舍的原則，而上部散熱器的片數(shù)計算采取只舍不入的原則。

　　六、系統(tǒng)優(yōu)缺點評價

　　本供熱系統(tǒng)設計采用機械單管同程式系統(tǒng)，系統(tǒng)結構簡潔，熱負荷計算準確，水力計算也基本符合平衡要求。水力計算還不夠精確，在樓梯間立管上為了平衡壓力損失，加裝了幾個截止閥，使得系統(tǒng)初投資費用增大。并且由于所學知識有限，沒有繪制出該系統(tǒng)的具體施工圖。本系統(tǒng)還有很多地方有待改進！

　　七、參考文獻

　　1、 王志勇、劉振杰主編 《暖通空調(diào)設計資料便覽》中國建筑工業(yè)出版社 1993

　　2、 賀平、孫剛主編 《供熱工程 》中國建筑工業(yè)出版社 1993