地下廠房采用一字形布置，由主洞室和尾閘室兩條洞室平行布置。該電站面臨著激振頻率高、上部受力、基礎(chǔ)薄弱等對(duì)抗振及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)十分不利的局面。通過(guò)多種工況的整體結(jié)構(gòu)三維有限元?jiǎng)�、靜力分析，從而掌握了結(jié)構(gòu)的受力特性，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)較為圓滿。實(shí)踐證明，地下廠房的布置和設(shè)計(jì)是合理的。南陽(yáng)回龍抽水蓄能電站位于河南省南陽(yáng)市南召縣城東北16km的岳莊村附近回龍溝上游，是解決南陽(yáng)地區(qū)的供電調(diào)峰問(wèn)題而專設(shè)的調(diào)峰電站，裝機(jī)規(guī)模120MW，安裝兩臺(tái)單機(jī)可逆混流式水泵水輪機(jī)，最大毛水頭416m，最小毛水頭374.4m。工程主要建筑物包括上庫(kù)、下庫(kù)、引水隧洞、地下廠房、地面開關(guān)站等。主體工程2001年6月開工，2004年底結(jié)束。

　　1廠區(qū)布置設(shè)計(jì)

　　1.1廠區(qū)地形、地質(zhì)條件

　　電站區(qū)位于伏牛山南坡的回龍溝上游，接近分水嶺部位，地形起伏較大，海拔高程在400～1000m之間，屬于中低山區(qū)。上、下庫(kù)相對(duì)高差在500m左右，山體陡峻，具備了上、下庫(kù)之間高差大、坡度陡、距高比小等有利地形條件。

　　區(qū)內(nèi)出露巖體為中生代燕山晚期花崗巖，巖性致密、堅(jiān)硬，力學(xué)強(qiáng)度高。受區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造的控制，主要構(gòu)造為斷層和節(jié)理裂隙。區(qū)內(nèi)發(fā)育大小斷層共23條，其中規(guī)模較大的斷層有兩條，即回龍溝斷層F20和岳莊斷層F21.根據(jù)斷層的走向劃分，可歸并成兩組，即走向北北東和北北西，其中北北東向斷層占主要。

　　1.2地下廠房位置及軸線選擇

　　廠房在輸水系統(tǒng)中的位置，應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件、地形條件綜合考慮高壓輸水道長(zhǎng)度、低壓尾水洞長(zhǎng)度，以及交通、出線、通風(fēng)、防潮、排水等因素，通過(guò)經(jīng)濟(jì)、技術(shù)、運(yùn)行管理比較而定。

　　回龍抽水蓄能電站輸水發(fā)電系統(tǒng)水平投影總長(zhǎng)約1420m，0+850樁號(hào)以后，上覆巖體厚度不足50m，屬III～I(xiàn)V類圍巖區(qū)，受地形和地質(zhì)構(gòu)造等因素的影響，不適宜修建地下廠房。0+720樁號(hào)以前屬I～I(xiàn)I類圍巖，巖體完整，適合修建地下廠房。本區(qū)域水平地應(yīng)力最大，約10MPa，量級(jí)不高，遠(yuǎn)低于花崗巖的抗壓強(qiáng)度，不是地下廠房位置選擇的控制因素。根據(jù)廠區(qū)的地質(zhì)情況和PD1探洞資料，設(shè)計(jì)在進(jìn)行了兩個(gè)方案的對(duì)比分析，論證廠房位置和廠區(qū)布置的經(jīng)濟(jì)性和合理性。

　　方案一屬于首部式布置方案，廠房上游邊墻樁號(hào)為0+300.0m，距豎井中心231.7m，長(zhǎng)軸方位NE80.16°，置于裂隙L14的下盤；上游岔管樁號(hào)暫定為0+193.00（分岔交點(diǎn)），距廠房107.00m；壓力鋼管起點(diǎn)樁號(hào)0+221.00，距廠房79.00m。廠房上覆巖體厚度約310m。該方案靠近上庫(kù)，受上庫(kù)水下滲影響較大，廠房防滲及排水工程量大，帷幕灌漿工程量可能還需增加。進(jìn)廠交通洞和高壓出線洞較長(zhǎng)，增大了隧洞施工工程量及高壓電纜的投資，并且與出口區(qū)的距離加大，不便于生產(chǎn)管理。

　　方案二屬于中部式布置方案，上游邊墻的樁號(hào)為0+556.18，距豎井中心487.88m，長(zhǎng)軸方位NE80.16°，廠房布置在斷層F25和節(jié)理密集L11之間；上游岔管樁號(hào)0+350，距廠房206m；壓力鋼管起點(diǎn)樁號(hào)0+391.00，距廠房165m。廠房上覆巖體厚度約170m。該方案的地下廠房靠近交通洞出口區(qū)，與方案一相比，進(jìn)廠交通洞和高壓出線洞的長(zhǎng)度大幅度減小，同時(shí)，還取消了帷幕灌漿廊道，減少了帷幕灌漿的進(jìn)尺和排水廊道的長(zhǎng)度，而且便于生產(chǎn)管理。

　　從布置上看，方案二的廠房位置選在斷層F25和L11的之間，避開L14節(jié)理密集帶，廠房軸線走向NE80.16°，廠房端墻與該區(qū)域NW組長(zhǎng)大節(jié)理也有一定的夾角，有利于廠房圍巖的穩(wěn)定。同時(shí)，避開了具體位置尚不確定的L36和L51節(jié)理密集帶，岔管布置在L36與L15中間，最小地應(yīng)力值相對(duì)較大，對(duì)岔管結(jié)構(gòu)有利。從調(diào)節(jié)保證分析上看，整個(gè)輸水發(fā)電系統(tǒng)沒(méi)有出現(xiàn)負(fù)壓，最小水錘壓力值為2.89m，最大水錘壓力值都在調(diào)節(jié)保證計(jì)算規(guī)范限制值范圍內(nèi)。從投資比較上看，兩方案的差值較大，方案二比方案一少218.7萬(wàn)元，效益非常明顯，具有較大的優(yōu)越性。故設(shè)計(jì)最終選用方案二作為最終實(shí)施方案。

　　1.3廠房布置方案選擇

　　對(duì)地下洞室群中主廠房、主變室和尾水調(diào)壓室的布置，首先研究了三洞室平行方案和二洞室（主變室與主廠房平行一字型布置）方案。根據(jù)多方面論證比較，地下廠房采用兩洞室布置方案，即一字形布置，主洞室自左至右依次為主變室、安裝間、主廠房、副廠房，總長(zhǎng)112.00m，寬度16.00m。不設(shè)母線洞，在廠房主洞室下游側(cè)設(shè)母線廊道與主變室相連。這樣布置的優(yōu)點(diǎn)是省去與主廠房垂直交叉的母線洞，減少工程量；增加主廠房的穩(wěn)定性。

　　在可研階段對(duì)于地面變電站方案和地下變電站方案進(jìn)行了比較，兩個(gè)方案的不同主要在于電氣設(shè)備的布置上。地面變電站方案可采用常規(guī)的高壓開關(guān)設(shè)備，全部設(shè)備均可在國(guó)內(nèi)采購(gòu)，供貨有保證，且價(jià)格較低。主變壓器布置在戶外，對(duì)地下廠房消防系統(tǒng)布置較為有利。地下變電站方案把主變壓器和220Kv開關(guān)設(shè)備等均放在洞內(nèi)，主變采用GIS全封閉組合電器，優(yōu)點(diǎn)是可以大幅度縮小變電站的容積，實(shí)現(xiàn)小型化；設(shè)備運(yùn)行的可靠性相對(duì)較好；電氣設(shè)備的技術(shù)性能好，安裝周期短，檢修周期長(zhǎng)，維護(hù)方便；該方案的不足之處是高壓電纜需選用干式電纜，價(jià)格較高，但從電氣設(shè)備的運(yùn)行可靠、操作管理方便來(lái)看，地下變電站方案技術(shù)較為先進(jìn)，因此，經(jīng)過(guò)綜合比較論證，最終選用地下變電站方案作為實(shí)施方案。

　　在選定方案的基礎(chǔ)上，對(duì)于尾閘室與尾水調(diào)壓井結(jié)合的方案進(jìn)行過(guò)論證，從布置上看，該方案雖然可節(jié)省一定的工程量，但是交通線路長(zhǎng)，且迂回到地面，運(yùn)行管理很不方便。設(shè)計(jì)最終選用尾閘室位于廠房和尾水岔管之間的方案布置。尾水閘門中心線與機(jī)組中心線距離為31.5m，閘門室與廠房平行布置，與主廠房?jī)艟?0.0m，滿足穩(wěn)定要求。

　　地下廠房洞室群主要有：主洞室（主、副廠房、安裝間和主變室）、高壓電纜出線斜洞、進(jìn)廠交通洞、尾水閘門室及尾水閘門運(yùn)輸洞、排水廊道等。其它洞室還有：輔助出線洞、安全出口通道、尾水閘門室安全通道等。地面建筑物包括輔助開關(guān)站、油庫(kù)、綜合辦公樓（包括中控室）、生活及消防水池及附屬生活設(shè)施等。

　　2廠房防滲排水設(shè)計(jì)

　　由于廠房位置距豎井近500m，且壓力鋼管段較長(zhǎng)，不需設(shè)置大規(guī)模的灌漿帷幕，僅在壓力鋼管與混凝土襯砌連接處設(shè)環(huán)形灌漿帷幕，以延長(zhǎng)滲徑，減少壓力鋼管的外水壓力。為排除運(yùn)用期廠房周圍可能形成的滲透水，降低廠內(nèi)空氣濕度，在廠房外圍設(shè)置較簡(jiǎn)單的廠外排水系統(tǒng)，廠房拱角高程處設(shè)繞廠房一周的排水廊道，在廠房上游底部，設(shè)一條排水廊道，兩層廊道斷面均為2.5m×3.0m（寬×高），總長(zhǎng)為580.6m，廊道內(nèi)設(shè)排水帷幕，廊道水分別經(jīng)輔助交通洞和進(jìn)廠交通洞內(nèi)的排水溝流入廠房?jī)?nèi)的集水井，采用深井水泵排出。內(nèi)部排水即在頂拱和邊墻打排水孔，消除或減少作用在噴混凝土襯砌上的外水壓力，可以防止地下水無(wú)規(guī)律地在襯砌表面出流。

　　廠房基礎(chǔ)排水設(shè)計(jì)范圍包括主廠房、副廠房及主變室三部分，其功能是將廠房邊墻及頂拱排水管內(nèi)滲水及設(shè)備排水排至廠房滲漏集水井。廠房基礎(chǔ)排水與廠房頂拱及邊墻排水管共同組成地下廠房排水系統(tǒng)。

　　防潮設(shè)計(jì)主要是利用防潮隔墻及其與巖石面之間的隔氣層進(jìn)行防潮。隔墻材料采用GRC輕質(zhì)墻板，外刷防水材料。

　　3廠房布置

　　主廠房洞室布置有2臺(tái)單機(jī)容量60MW的立軸懸式水輪發(fā)電機(jī)組，蝸殼層布置有球閥、滲漏積水井、檢修泵、水力機(jī)械設(shè)備及管路等；水輪機(jī)層上游側(cè)布置滲漏排水泵、球閥操作裝置、球閥油壓裝置等；母線層布置調(diào)速器油壓裝置、母線廊道、電纜等電器設(shè)備。發(fā)電機(jī)層上游側(cè)布置動(dòng)力盤、下游側(cè)布置有勵(lì)磁盤、機(jī)旁盤等設(shè)備。機(jī)組段設(shè)樓梯一部，作為連接發(fā)電機(jī)層和下部各層的垂直交通道。安裝場(chǎng)布置在左側(cè)，即在主廠房和主變室之間，長(zhǎng)15.6m，按1臺(tái)機(jī)組大修時(shí)主要部件堆放的實(shí)際需要，同時(shí)考慮施工期的安裝及卸車等要求確定，豎向布置為三層，電纜夾層通過(guò)踏步與主廠房水輪機(jī)層連接，母線層上游布置消防水池及其設(shè)備，下游側(cè)布置電纜母線通道。

　　主廠房的對(duì)外交通出入口布置在安裝間發(fā)電機(jī)層的下游側(cè)，與進(jìn)廠交通洞相連，洞口尺寸寬為7.0m，高為6.0m。入口處設(shè)置一道放火卷簾門。5號(hào)排水洞入口布置在安裝間發(fā)電機(jī)層的上游側(cè)墻上。洞口尺寸寬為2.5m，高為3.0m。

　　主廠房的水平交通布置在上游側(cè)，豎向交通通過(guò)設(shè)在主廠房左山墻處的樓梯連通主廠房各層；發(fā)電機(jī)層主廠房與副廠房之間設(shè)置一道放火卷簾門，門洞尺寸寬為1.2m，高為2.4m。發(fā)電機(jī)層副廠房右山墻處，設(shè)置一道放火卷簾門，門洞尺寸寬為1.6m，高為3.25m，與2號(hào)交通洞相連。

　　為了改善地下廠房的運(yùn)行條件，副廠房采用分散布置方式，將中控室和電氣輔助生產(chǎn)用房及辦公用房布置于進(jìn)場(chǎng)交通洞口的綜合辦公樓內(nèi)，其余房間分別布置于主廠房和主變室內(nèi)，地下副廠房布置在主廠房的右側(cè)，分六層布置。

　　主變室布置在主廠房的左側(cè)，分二層布置。一層變壓器室內(nèi)布置有220Kv主變兩臺(tái)及SFC輸入、輸出變壓器各一臺(tái)；二層布置有220KVGIS和220KV電纜終端等設(shè)備以及干式電纜。

　　在地下廠房下游側(cè)設(shè)有專門的尾水事故閘門室，尾水閘門中心線與機(jī)組中心線距離為31.5m，閘門室與廠房平行布置，與主廠房?jī)艟?0.0m，滿足穩(wěn)定要求，閘門室內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)100KN電動(dòng)單梁起重機(jī)，其軌道支撐在巖壁吊車梁上，可供檢修油壓?jiǎn)㈤]機(jī)及閘門時(shí)使用。地下廠房橫剖面見圖1。

　　4主廠房各部位結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)

　　主廠房主要結(jié)構(gòu)有尾水管、蝸殼、機(jī)墩、風(fēng)罩、發(fā)電機(jī)層樓板和巖壁吊車梁等。設(shè)計(jì)針對(duì)不同設(shè)計(jì)部位的特點(diǎn)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。

　　4.1廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析

　　回龍抽水蓄能電站水頭高（最大水頭580m），工況轉(zhuǎn)換頻繁，機(jī)組額定轉(zhuǎn)速為750r/min，飛逸轉(zhuǎn)速為1050r/min，比一般抽水蓄能電站轉(zhuǎn)速高（一般機(jī)組額定轉(zhuǎn)速500r/min，飛逸轉(zhuǎn)速750r/min）；同時(shí)，轉(zhuǎn)輪采用中拆方式，削弱了機(jī)墩的整體性，降低了機(jī)墩的抗振性能。該電站面臨著激振頻率高（機(jī)組轉(zhuǎn)速高）、上部受力（懸式機(jī)組）、基礎(chǔ)薄弱（機(jī)墩開孔）等對(duì)抗振及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)十分不利的局面。

　　為此，我們對(duì)該電站地下廠房的混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)分析，針對(duì)不同的結(jié)構(gòu)布置型式和目的要求，先后進(jìn)行了兩個(gè)階段多個(gè)模型、多種工況的廠房機(jī)組基礎(chǔ)整體結(jié)構(gòu)三維有限元?jiǎng)�、靜力分析，研究了不同板厚、不同邊界條件下，廠房整體結(jié)構(gòu)在各種工況組合下的各階振型、自振頻率、各關(guān)鍵支撐基礎(chǔ)的剛度等，成功地解決了抽水蓄能電站普遍存在的振動(dòng)問(wèn)題，并為對(duì)整體結(jié)構(gòu)的振動(dòng)水平進(jìn)行評(píng)估創(chuàng)造了條件。從總體上掌握了結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)，并據(jù)此采取了加大結(jié)構(gòu)剛度的措施：

　�。�1）對(duì)廠房蝸殼與外圍混凝土的結(jié)合型式，采用了充水保壓澆筑外圍混凝土的新技術(shù)。解決了高水頭抽水蓄能電站蝸殼的振動(dòng)問(wèn)題，并改善了外圍混凝土的應(yīng)力狀態(tài)。

　　（2）對(duì)電站水輪機(jī)蝸殼充水保壓值進(jìn)行優(yōu)選。通過(guò)計(jì)算，得出了不同保壓值時(shí)，機(jī)組在各種工況運(yùn)行時(shí)蝸殼外圍混凝土及其他混凝土結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、變形、運(yùn)行性能等結(jié)果。經(jīng)過(guò)對(duì)計(jì)算結(jié)果的綜合分析，最終確定本電站蝸殼充水加壓值為350m.

　�。�3）主機(jī)段和安裝間發(fā)電機(jī)層采用厚板結(jié)構(gòu)，兩臺(tái)機(jī)組之間不分縫，主廠房與安裝間、副廠房連接處設(shè)置伸縮縫。

　�。�4）蝸殼機(jī)墩結(jié)構(gòu)與上下游邊墻連接（增加約束），同時(shí)考慮上下游墻與巖壁粘結(jié)（利用圍巖抗力）；

　�。�5）根據(jù)動(dòng)力計(jì)算結(jié)果，發(fā)電機(jī)機(jī)墩原有尺寸難以滿足機(jī)墩最小剛度要求，為此將機(jī)墩壁厚加大，同時(shí)在主廠房端部增加柱子和梁。

　　（6）提高蝸殼、機(jī)墩風(fēng)罩混凝土強(qiáng)度等級(jí)，混凝土強(qiáng)度采用C30。

　　4.2溫度應(yīng)力計(jì)算

　　對(duì)不同邊界條件下整體結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力也進(jìn)行了系統(tǒng)的計(jì)算分析，準(zhǔn)確給出了溫度應(yīng)力對(duì)整體結(jié)構(gòu)的影響，為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作提供了可靠的依據(jù)。通過(guò)對(duì)回龍抽水蓄能電站蝸殼溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力的分析，可以得出以下初步結(jié)論：

　�。�1）過(guò)去進(jìn)行蝸殼外圍混凝土的應(yīng)力和配筋計(jì)算時(shí)，一般只考慮了內(nèi)水壓力和上部設(shè)備荷載的作用，而沒(méi)有考慮溫度荷載的影響。計(jì)算表明，溫度變化在蝸殼外圍混凝土中形成的溫度應(yīng)力是比較大的，在進(jìn)行蝸殼外圍混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)該考慮溫度荷載的影響。

　　（2）蝸殼外圍混凝土中溫度應(yīng)力的大小與溫度邊界條件和約束邊界條件密切相關(guān)，一般溫差越大和約束越強(qiáng)，那么溫度應(yīng)力也越大。計(jì)算表明，蝸殼下游側(cè)7號(hào)斷面受圍巖約束較大，因此在相同溫度邊界條件下，其溫度應(yīng)力大于蝸殼2號(hào)斷面的溫度應(yīng)力。

　　4.3機(jī)墩和風(fēng)罩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

　�。�1）機(jī)墩機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

　　機(jī)墩是水輪發(fā)電機(jī)組的支承結(jié)構(gòu)，承受著巨大的動(dòng)荷載和靜荷載。本電站機(jī)墩形式為圓筒式，轉(zhuǎn)輪采用中拆拆卸方式，需要在機(jī)墩上開設(shè)3.5m×2.5m（寬x高）的運(yùn)輸孔，破壞了機(jī)墩的整體性，削弱了機(jī)墩的抗振性能。機(jī)墩結(jié)構(gòu)計(jì)算包括動(dòng)力計(jì)算和靜力計(jì)算兩部分。

　　從機(jī)墩應(yīng)力計(jì)算結(jié)果可以看出，機(jī)墩鉛直向應(yīng)力基本上為壓應(yīng)力，高程越低，壓應(yīng)力越大；在下機(jī)架和定子高程基礎(chǔ)板部位，出現(xiàn)較小的應(yīng)力集中。機(jī)墩切向應(yīng)力大部分?jǐn)?shù)值較小，有拉有壓，靠下游側(cè)幾個(gè)截面一般為拉應(yīng)力；另外在機(jī)墩轉(zhuǎn)輪運(yùn)輸孔頂部，切向應(yīng)力為拉應(yīng)力，最大值為0.51MPa，往上逐漸變?yōu)閴簯?yīng)力。從機(jī)墩的鉛直向應(yīng)力和切向應(yīng)力來(lái)看，拉壓應(yīng)力數(shù)值都不大，按構(gòu)造配筋就基本上可以滿足結(jié)構(gòu)要求。對(duì)機(jī)墩應(yīng)力，除進(jìn)行三維有限元計(jì)算以外，還采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果與有限元結(jié)果基本接近，規(guī)律性一致。按構(gòu)造配筋就基本上可以滿足結(jié)構(gòu)要求。

　�。�2）風(fēng)罩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

　　發(fā)電機(jī)風(fēng)罩為一鋼筋混凝土薄壁圓筒結(jié)構(gòu)，其底部固結(jié)于機(jī)墩上，頂部與發(fā)電機(jī)層樓板整體連接。風(fēng)罩內(nèi)力按薄壁圓筒公式進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時(shí)考慮溫度應(yīng)力的影響。

　　有限元應(yīng)力計(jì)算結(jié)果顯示，風(fēng)罩底部鉛直向應(yīng)力基本上都是壓應(yīng)力。但是，在上機(jī)架千斤頂部位，風(fēng)罩承受徑向力，致使千斤頂部位風(fēng)罩外壁鉛直向和切向均為拉應(yīng)力，內(nèi)壁均為壓應(yīng)力，最大拉應(yīng)力值分別為0.56MPa（鉛直向）和0.60MPa（切向）；而在千斤頂之間部位，風(fēng)罩內(nèi)壁為拉應(yīng)力，外壁為壓應(yīng)力，最大拉應(yīng)力值分別為0.52MPa（鉛直向）和0.34MPa（切向）。與此同時(shí)，受千斤頂徑向力P4的影響，風(fēng)罩底部切向應(yīng)力也呈現(xiàn)出上述分布規(guī)律，只是拉應(yīng)力較小而已。

　　對(duì)風(fēng)罩應(yīng)力，除進(jìn)行三維有限元計(jì)算以外，還按《水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL266-2001）附錄B的方法進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果與與有限元結(jié)果基本接近，規(guī)律性一致。按應(yīng)力計(jì)算結(jié)果計(jì)算配筋量，實(shí)配雙層鋼筋網(wǎng)。

　　4.4巖壁吊車梁

　　巖壁吊車梁是通過(guò)長(zhǎng)錨桿將鋼筋混凝土吊車梁固定在巖壁上的結(jié)構(gòu)，吊車的全部荷載通過(guò)錨桿和鋼筋混凝土吊車梁與巖石接觸面上的摩擦力傳到巖體上。巖壁吊車梁計(jì)算取縱向單米寬度，按剛體極限平衡計(jì)算，不考慮吊車梁縱向的影響。

　　4.5尾水管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

　　尾水管結(jié)構(gòu)由錐管段、彎管段和擴(kuò)散段三部分組成。尾水管為立式彎肘型，采用鋼板焊接而成，由水泵水輪機(jī)制造商提供。尾水錐管及肘管廠家提供了20mm厚加勁肋板鋼襯，直線尾水管段設(shè)計(jì)采用18mm/22mm厚加勁肋板鋼襯（16MnVR），這些鋼襯與基巖和外圍混凝土的錨固良好。由于尾水管為鋼襯受力結(jié)構(gòu)，四周為大體積混凝土，為水管外側(cè)參照已建電站經(jīng)驗(yàn)配置單層構(gòu)造鋼筋。

　　4.6主廠房吊頂設(shè)計(jì)

　　主廠房頂拱吊頂采用懸掛式輕型吊頂，為型鋼龍骨彩色鍍鋁鋅壓型鋼板吊頂。吊頂可上人，頂部中央設(shè)置一道縱向走道。吊頂分為頂部吸音復(fù)合板及單層側(cè)墻立板兩部分。吊頂錨桿系統(tǒng)與頂拱支護(hù)系統(tǒng)各自成體系。吊頂錨桿共五行八列，且上下游邊行兩根錨桿之間加密一跟。錨桿直徑φ25mm，錨桿長(zhǎng)度2.5m。錨桿漿液采用樹脂卷。

　　吊頂主龍骨采用型鋼20a冷彎成型。吊頂材料采用彩色鍍鋁鋅壓型鋼板，其屈服強(qiáng)度為5600kg/c㎡，雙面鍍鋁鋅量為150g/㎡，采用的鍍鋁鋅合金防腐層為55%鋁、43.5%鋅和1.5%硅。復(fù)合板的底層鋼板為白色多孔吸音板，中間夾層依次為玻璃棉及單層鋁箔。次檁條采用鍍鋅高強(qiáng)鋼。泛水采用德太泛水，拉桿鋼筋直徑φ25mm.吊環(huán)鋼筋直徑φ22mm。