1、風(fēng)管制作與安裝

　　1.1薄鋼板矩形風(fēng)管的剛度不夠

　　1.1.1表現(xiàn)形式風(fēng)管的大邊上下有不同程度的下沉，兩側(cè)面小邊稍向外凸出，有明顯的變形。

　　1.1.2危害性系統(tǒng)運轉(zhuǎn)時，風(fēng)管表面顫動產(chǎn)生噪聲，除造成環(huán)境噪聲污染外，還降低風(fēng)管的使用壽命。

　　1.1.3產(chǎn)生的原因分析

　　①制作風(fēng)管的鋼板厚度不符合施工及驗收規(guī)范的要求；

　�、谝Э诘男问竭x擇不當(dāng)；

　　③沒有按照《施工及驗收規(guī)范》要求，對于邊長≥630mm或保溫風(fēng)管≥800mm，其管長在1200mm以上，均應(yīng)采取加固措施。

　　1.2薄鋼板矩形風(fēng)管扭曲、翹角

　　1.2.1表現(xiàn)形式風(fēng)管表面不平；對角線不相等；相鄰表面互不垂直；兩相對表面不平行及兩管端平面不平行等。

　　1.2.2危害性風(fēng)管產(chǎn)生扭曲、翹角現(xiàn)象，會使風(fēng)管與風(fēng)管連接受力不均，法蘭墊片不嚴(yán)密，增加漏風(fēng)量；同時風(fēng)管系統(tǒng)達不到《施工及驗收規(guī)范》的平直要求，影響其美觀和降低使用壽命。

　　1.2.3產(chǎn)生的原因分析

　　①矩形板料下料后，未對四個角進行嚴(yán)格的角方測量；

　　②風(fēng)管的大邊或小邊的兩個相對面的板料長度和寬度不相等；

　�、埏L(fēng)管的四個角處的咬口寬度不相等；

　�、苁止ひЭ诤峡p受力不均。

　　1.3薄鋼板矩形彎頭角度不準(zhǔn)確

　　1.3.1表現(xiàn)形式彎頭的表面不平，管口對角線不相等，咬口不嚴(yán)。

　　1.3.2危害性影響與彎頭連接的支管和風(fēng)口的坐標(biāo)位置，并增加系統(tǒng)的漏風(fēng)量。

　　1.3.3產(chǎn)生的原因分析

　�、購濐^的側(cè)壁、彎頭背和彎頭里的片料尺寸不準(zhǔn)確；

　　②兩大片料未嚴(yán)格角方；

　�、蹚濐^背和彎頭里的弧度不準(zhǔn)確；

　�、苋绮捎檬止みM行聯(lián)合角型咬口，咬口部位的寬度不相等。

　　1.4圓形風(fēng)管不同心

　　1.4.1表現(xiàn)形式風(fēng)管不直，兩端口面不平，管徑變小。

　　1.4.2危害性連接后的風(fēng)管，其水平度和垂直度達不到《施工及驗收規(guī)范》要求，并影響風(fēng)管系統(tǒng)的美觀。

　　1.4.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僦谱魍瑥綀A形風(fēng)管，下料角方的直角不準(zhǔn)確；

　�、谥谱鳟悘秸�心圓形風(fēng)管，展開下料不準(zhǔn)確；

　�、垡Э趯挾炔幌嗟�。

　　1.5圓形彎頭角度不準(zhǔn)確

　　1.5.1表現(xiàn)形式彎頭角度線偏移，直徑減少及外形歪扭等。

　　1.5.2危害性彎頭與其它部件、配件連接后，影響其坐標(biāo)位置的準(zhǔn)確性，而且造成支管系統(tǒng)歪扭等弊病。

　　1.5.3產(chǎn)生的原因分析

　　①展開劃線不準(zhǔn)確；

　�、趶濐^咬口嚴(yán)密性不一致；

　�、蹚濐^組裝時各節(jié)的相應(yīng)展開線未對準(zhǔn)；

　�、軓濐^采用單立咬口，各節(jié)的單、雙咬口寬度不相等，致使彎頭的角度不準(zhǔn)確、彎頭咬口松動或受擠開裂。

　　1.6圓形三通角度不準(zhǔn)、咬合不嚴(yán)

　　1.6.1表現(xiàn)形式三通角度線偏移，咬合處漏風(fēng)。

　　1.6.2危害性由于三通角度不準(zhǔn)，當(dāng)與其它部件、配件連接后，影響其坐標(biāo)位置的準(zhǔn)確性，并增加系統(tǒng)的漏風(fēng)量。

　　1.6.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僬归_下料劃線不準(zhǔn)確；

　　②咬口的寬度不等；

　�、鄄鍡l加工后的尺寸不準(zhǔn)確。

　　1.7法蘭互換性差

　　1.7.1表現(xiàn)形式法蘭表面不平整，圓形法蘭旋轉(zhuǎn)任何角度和矩形法蘭旋轉(zhuǎn)180.后，與同規(guī)格的法蘭螺栓孔不能重合；圓形法蘭的圓度差，矩形法蘭的對角線不相等；圓形法蘭內(nèi)徑或矩形法蘭內(nèi)邊尺寸超過《施工驗收規(guī)范》和《質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》的允許偏差。

　　1.7.2危害性‘法蘭互換性差將影響風(fēng)管、部件在施工現(xiàn)場的正常組裝。法蘭偏差較小的增加安裝過程中不必要的修改、打孔等工作；偏差較大的將造成返工，浪費人力物力。

　　1.7.3產(chǎn)生的原因分析

　�、傧铝系某叽绮粶�(zhǔn)確，下料后的角鋼未找正調(diào)直，致使法蘭的內(nèi)徑或內(nèi)邊尺寸超出允許的偏差；

　�、趫A形法蘭采用手工熱煨時，出現(xiàn)由于扭曲產(chǎn)生的表面不平和圓度差的弊�。�

　�、蹐A形法蘭采用機械冷煨時，出現(xiàn)由于煨彎機未調(diào)整好處于非正常狀態(tài)；

　�、芫匦畏ㄌm胎具的直角不準(zhǔn)確；

　�、莘ㄌm接口焊接變形；

　　⑥法蘭螺栓分孔樣板分孔時有位移；

　�、叻ㄌm沖孔或鉆孔的孔中心位移。

　　1.8法蘭鉚接偏心

　　1.8.1表現(xiàn)形式法蘭與風(fēng)管不垂直，成品風(fēng)管中心偏移；套法蘭后風(fēng)管咬口開裂。

　　1.8.2危害性風(fēng)管系統(tǒng)組裝后其水平度或垂直度誤差過大，達不到《施工驗收規(guī)范規(guī)定》的偏差，影響其外形美觀。

　　1.8.3產(chǎn)生的原因分析

　�、賵A形風(fēng)管的同心度差；

　�、趫A形法蘭的圓度誤差大；矩形法蘭不角方；

　�、鄯ㄌm的內(nèi)徑或內(nèi)邊尺寸大于風(fēng)管的外徑或外邊尺寸，超過《施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，致使法蘭與風(fēng)管鉚接后，風(fēng)管向一側(cè)偏移；

　�、芊ㄌm的內(nèi)徑或內(nèi)邊尺寸小于風(fēng)管的外徑或外邊尺寸，法蘭強行將風(fēng)管套上，致使風(fēng)管咬口縫開裂。

　　1.9法蘭鉚接后風(fēng)管不嚴(yán)密

　　1.9.1表現(xiàn)形式鉚接不嚴(yán)，風(fēng)管表面不平，漏風(fēng)量過大。

　　1.9.2危害性系統(tǒng)運轉(zhuǎn)后由于漏風(fēng)及振動噪聲較大，空調(diào)冷、熱量造成不應(yīng)有的損失，并影響空氣潔凈系統(tǒng)的潔凈精度。

　　1.9.3產(chǎn)生的原因分析

　�、巽T釘間距大，造成風(fēng)管表面不平；

　�、阢T釘直徑小，長度短，與釘孔配合不緊，使鉚釘松動，鉚合不嚴(yán)；

　�、埏L(fēng)管在法蘭上的翻邊量不夠；

　　④風(fēng)管翻邊四角開裂或四角咬口重疊。

　　1.10風(fēng)管的密封墊片及風(fēng)管連接不符合要求

　　1.10.1表現(xiàn)形式風(fēng)管法蘭連接處漏風(fēng)，風(fēng)管系統(tǒng)的噪聲增大。

　　1.10.2危害性增加風(fēng)管系統(tǒng)冷、熱量的損耗，或增加有害氣體的泄漏量而污染環(huán)境。

　　1.10.3產(chǎn)生的原因分析

　�、偻�風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)選用的法蘭墊片材質(zhì)不符合《施工驗收規(guī)范》的要求；

　�、诜ㄌm墊片的厚度不夠，因而影響彈性及緊固程度；

　�、鄯ㄌm墊片凸入風(fēng)管內(nèi)；

　�、芊ㄌm的周邊螺栓壓緊程度不一致。

　　1.11無法蘭風(fēng)管連接的不嚴(yán)密

　　1.11.1表現(xiàn)形式風(fēng)管與插條法蘭的間隙過大，系統(tǒng)運轉(zhuǎn)后有較大的漏風(fēng)現(xiàn)象。

　　1.11.2危害性由于風(fēng)管連接的不嚴(yán)密，增加了系統(tǒng)的漏風(fēng)量，使運行的能耗增加，甚至造成空調(diào)系統(tǒng)的風(fēng)量不足，影響空調(diào)房間溫、濕度的要求，并增大環(huán)境噪聲。

　　1.11.3產(chǎn)生的原因分析

　�、賶褐频牟鍡l法蘭形狀不規(guī)則；

　�、诓鍡l法蘭的結(jié)構(gòu)形式選用不當(dāng)；

　�、鄄捎肬形插條連接時，風(fēng)管翻邊的尺寸不準(zhǔn)確；

　�、芪床扇⊥磕�密封膠等密封措施。

　　1.12不銹鋼風(fēng)管耐腐蝕性能差

　　1.12.1表現(xiàn)形式風(fēng)管表面有劃傷、擦毛等缺陷和焊渣飛濺物，焊縫表面呈現(xiàn)黑、黃斑及花斑。甚至風(fēng)管局部銹蝕。

　　1.12.2危害性降低不銹鋼通風(fēng)系統(tǒng)的抗腐蝕能力，縮短使用壽命。同時由于風(fēng)管局部腐蝕，降低了通風(fēng)系統(tǒng)的嚴(yán)密性，使有害氣體擴散到環(huán)境中，影響工作人員的身體健康。

　　1.12.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L(fēng)管板材下料、加工的方法不當(dāng)；

　�、谠诓僮鬟^程中，碳素鋼與不銹鋼接觸，使其表面出現(xiàn)腐蝕中心，破壞其氧化層的鈍化膜；

　�、圻x用的焊接工藝不合理，應(yīng)采用氬弧焊、直流電弧焊，但不得采用氧氣——乙炔焊。

　�、芎附舆^程中未采取防止焊渣飛濺直接下落到風(fēng)管板材上的措施，應(yīng)在焊縫兩側(cè)表面涂抹白堊粉；

　�、莺附雍蟊砻嫖辞謇�，應(yīng)先去除油污、焊渣及飛濺物，然后酸洗、熱水沖洗及鈍化處理；

　�、拊诤缚p及其邊緣處開洞，將使洞口變形，以及由于二次焊接而產(chǎn)生的金相結(jié)構(gòu)變化；

　�、唢L(fēng)管支架采用碳素鋼支架未采取隔離措施；

　　⑧風(fēng)管的法蘭連接螺栓、螺母未采用不銹鋼制成的緊固件；如采用碳素鋼緊固件時，應(yīng)涂刷耐酸涂料。

　　1.13鋁板風(fēng)管耐腐蝕性能降低

　　1.13.1表現(xiàn)形式風(fēng)管表面有劃痕，焊縫內(nèi)遺留焊渣和焊藥，風(fēng)管局部腐蝕。

　　1.13.2危害性降低鋁板通風(fēng)管道的抗腐蝕能力，縮短使用壽命。

　　1.13.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L(fēng)管板材劃線下料未放在鋪有橡膠板的工作臺上進行。放樣劃線不能使用金屬劃針，否則會損傷具有防腐性能的氧化鋁薄膜；

　�、诤附訒r未采取措施，即焊接時未消除焊口處及焊絲上的氧化皮等；

　�、埏L(fēng)管焊接后未用熱水清洗焊縫和去除焊縫上的焊渣、焊藥；

　�、芊ㄌm與風(fēng)管并非同一材質(zhì)，產(chǎn)生電化學(xué)腐蝕，如采用角鋼制作法蘭時，未將角鋼法蘭表面做鍍鋅或噴涂絕緣漆等防電化學(xué)腐蝕的絕緣處理；

　�、蒿L(fēng)管與法蘭連接采用碳素鋼制鉚釘，

　　未采用4～6ITLrn的鋁鉚釘；

　�、拗Ъ芪床扇》栏�絕緣處理措施；

　�、叻ㄌm連接螺栓、螺母與風(fēng)管材質(zhì)不符，如采用鍍鋅螺栓、螺母，在法蘭的兩側(cè)未墊上鍍鋅墊圈增加接觸面，防止法蘭被螺母劃傷。

　　1.14硬聚氯乙烯塑料矩形風(fēng)管扭曲、翹角

　　1.14.1表現(xiàn)形式風(fēng)管表面不平，對角線不相等，鄰表面互不垂直，兩管端平面不平行。

　　1.14.2危害性風(fēng)管產(chǎn)生扭曲、翹角現(xiàn)象，使風(fēng)管與風(fēng)管連接受力不均，法蘭墊片不嚴(yán)密，增加漏風(fēng)量；風(fēng)管系統(tǒng)由于達不到平直要求和受力不均而損壞，降低使用壽命。

　　1.14.3產(chǎn)生的原因分析

　�、儆簿勐纫蚁┧芰习迨怯蓪訅悍ㄖ瞥桑�在制作風(fēng)管過程中再次被加熱后，由于板材內(nèi)部存在各向異性和殘余應(yīng)力，冷卻后將出現(xiàn)收縮現(xiàn)象。下料前未對每批板材做收縮量試驗，確定收縮值后，劃線時把收縮量部分放出后，再行下料；

　　②在板材劃線下料時，未使兩個相對邊的長度和寬度相等；

　�、奂訜嵴鄯讲粶�(zhǔn)確；

　�、芎附拥钠驴诓徽�確，未按施工及驗收規(guī)范的要求進行。

　　1.15硬聚氯乙烯塑料風(fēng)管焊接質(zhì)量低劣

　　1.15.1表現(xiàn)形式焊縫的強度低，焊接處凸起，焊縫結(jié)合得不緊密，出現(xiàn)裂縫等缺陷。

　　1.15.2危害性風(fēng)管結(jié)合處的強度降低；嚴(yán)密性不夠，影響使用效果。

　　1.15.3產(chǎn)生的原因分析

　　①焊接的溫度不合適。焊接的空氣溫度應(yīng)控制在210～250℃的范圍；

　　②焊條直徑與焊槍直徑不匹配。一般焊槍的焊嘴直徑接近焊條直徑時的焊縫強度最高；

　�、酆缚p的形式必須適應(yīng)風(fēng)管、部件的結(jié)構(gòu)特點，未按《施工及驗收規(guī)范》要求選擇；

　　④焊接的方法不正確。

　　2、空氣潔凈系統(tǒng)的制作與安裝

　　2.1潔凈系統(tǒng)風(fēng)管拼接縫過多

　　2.1.1表現(xiàn)形式潔凈系統(tǒng)的風(fēng)管有橫向拼接咬口縫和大邊<800ITll‘n的底邊有縱向拼接咬口縫。

　　2.1.2危害性增加系統(tǒng)風(fēng)管內(nèi)的積塵量，加大空氣過濾器的負(fù)荷，而縮短過濾器的使用壽命和降低潔凈效果。

　　2.1.3產(chǎn)生的原因分析

　�、傥窗础妒┕ぜ膀炇找�(guī)范》中規(guī)定的制作風(fēng)管時應(yīng)盡量減少拼接。矩形風(fēng)管底邊寬在800ITLITI以內(nèi)，不應(yīng)有拼縫；800iilln以上，盡量減少縱向拼接縫。但不得有橫向拼接縫；

　　②片面地降低損耗來節(jié)省材料；

　�、埏L(fēng)管下料未綜合考慮。

　　2.2空氣過濾器箱不嚴(yán)密

　　2.2.1表現(xiàn)形式空氣過濾器箱體漏風(fēng)；過濾器箱與過濾器框架不嚴(yán)密。

　　2.2.2危害性由于過濾器箱的不嚴(yán)密，造成向外部環(huán)境漏風(fēng)，不但增大冷、熱能量耗損，而且降低潔凈效果；另外由于過濾器框架與過濾箱體接合處不嚴(yán)密，使未經(jīng)過濾器過濾的空氣流過，降低潔凈房間的潔凈度。

　　2.2.3產(chǎn)生的原因分析

　�、傧潴w板材的連接方式不當(dāng)。咬口形式可采用轉(zhuǎn)角咬口和聯(lián)合角咬口，盡量避免采用按扣式咬口；

　�、谙潴w與過濾器框架連接得不嚴(yán)密。箱體與過濾器框架采用螺栓緊固時，其間隙必須墊上密封墊片，防止未經(jīng)過濾器的空氣流過；

　�、劭蚣艿拇怪倍群退�平度差；

　�、芟潴w板材的連接縫隙，箱體與框架的縫隙未做密封處理。

　　2.3潔凈系統(tǒng)不嚴(yán)密

　　2.3.1表現(xiàn)形式潔凈系統(tǒng)的風(fēng)管咬口縫、法蘭連接處、風(fēng)管翻邊四個棱角、風(fēng)量調(diào)節(jié)閥外露的活動部分等處漏風(fēng)。

　　2.3.2危害性由于各連接部位不嚴(yán)密，造成系統(tǒng)漏風(fēng)量過大，不但增大冷、熱源的損耗，而且影響潔凈房間的潔凈度。

　　2.3.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L(fēng)管咬口形式選擇不當(dāng)；

　�、陲L(fēng)管各縫隙未采取密封措施；

　�、鄯ㄌm的墊料材質(zhì)、厚度及連接形式選擇得不當(dāng)；

　�、芊ㄌm的平整度、螺栓孔及鉚釘孔間距不符合要求；

　�、蒿L(fēng)量調(diào)節(jié)閥軸孔不嚴(yán)密；

　�、揎L(fēng)管法蘭翻邊量小。

　　2.4高效空氣過濾器安裝質(zhì)量不符合要求

　　2.4.1表現(xiàn)形式高效過濾器本體損壞，與高效過濾器風(fēng)口框架或高效過濾器框架連接不嚴(yán)密，經(jīng)檢查有泄漏現(xiàn)象。

　　2.4.2危害性潔凈室內(nèi)的潔凈度達不到設(shè)計要求。

　　2.4.3產(chǎn)生的原因分析

　�、俑咝н^濾器未按出廠標(biāo)志豎向搬運和存放；

　�、诟咝н^濾器安裝前應(yīng)檢查過濾器框架或邊口端面的平直性，端面平整度允許偏差每只≯1mm.如端面平整度超差，不能修改過濾器的外框；

　�、鄹咝н^濾器安裝時的氣流方向與外框上標(biāo)出的箭頭不符；

　�、苡貌�紋板組合的高效過濾器在豎向安裝時沒有垂直地面；

　�、莞咝н^濾器與框架之間連接密封不良。

　　2.5裝配式潔凈室圍護結(jié)構(gòu)不嚴(yán)密

　　2.5.1表現(xiàn)形式潔凈室的壁板、頂棚等部位的接縫處漏風(fēng)，室內(nèi)靜壓偏低。

　　2.5.2危害性潔凈室由于圍護結(jié)構(gòu)不嚴(yán)密導(dǎo)致風(fēng)量泄漏，室內(nèi)靜壓偏低，使?jié)崈舳鹊木�度受到影響�?/p>

　　2.5.3產(chǎn)生的原因分析

　�、俦诎寤蝽敯宓耐庑纬叽缙�差大；

　�、诒诎宓膬蛇吰罂诿芊獾貌粐�(yán)密：

　�、垌敯迮c骨架密封得不嚴(yán)密；

　�、鼙诎迮c頂板連接未密封：

　�、蓓斉锘虮诎迮c照明燈具、傳遞窗等部件未密封：

　　⑥穿越壁板、頂棚的各種管路的孔洞未密封；

　　2.6空氣吹淋室吹淋效果差

　　2.6.1表現(xiàn)形式空氣吹淋室的兩個門不聯(lián)鎖，噴嘴氣流不均勻，工作人員進入吹淋室有振動和冷風(fēng)感。

　　2.6.2危害性空氣吹淋室的吹淋效果差，降低人身凈化效果，影響潔凈室內(nèi)的潔凈度。

　　2.6.3產(chǎn)生的原因分析

　　①空氣吹淋室的基礎(chǔ)（或地面）應(yīng)平整，并在其上墊上厚度≮5mm的橡膠板；

　�、诳諝獯盗苁野惭b后未按技術(shù)文件對規(guī)定的各種動作進行試驗調(diào)整，使其達到各項指標(biāo)的要求。如風(fēng)機啟動、電加熱器投人對吹淋空氣加熱、兩門的聯(lián)鎖及時間繼電器的試驗調(diào)整等；

　　③噴嘴的角度應(yīng)進行調(diào)整。為保證噴嘴射出的氣流（兩側(cè)沿切線方向）吹到被吹淋人員的全身，噴嘴的吹淋角度一般調(diào)整至：頂部向下20，兩側(cè)水平相錯10。

　　3、空調(diào)設(shè)備安裝及系統(tǒng)調(diào)試

　　3.1組合式空調(diào)器安裝質(zhì)量差

　　3.1.1表現(xiàn)形式表面凹凸不平整，各空氣處理段連接有縫隙，空氣處理部件與壁板之間有明顯縫隙，減振效果不良，排水管漏風(fēng)。

　　3.1.2危害性影響空氣處理的效果，增大冷熱源的消耗，空調(diào)系統(tǒng)運行噪聲增加。

　　3.1.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倏照{(diào)器的坐標(biāo)位置偏差過大，達不到《施工及驗收規(guī)范》對設(shè)備安裝基準(zhǔn)線的平面位置和標(biāo)高的允許偏差的要求。其允許偏差為：平面位置±10mm；標(biāo)高±20～10mm；

　�、诳照{(diào)器各空氣處理段有些產(chǎn)品為散件現(xiàn)場組裝，使得壁板表面不平整，甚至幾何尺寸偏差過大；

　�、劭照{(diào)器各空氣處理段之間連接的密封墊厚度不夠，應(yīng)采用6～8Hun，具有一定彈性的墊片；

　�、芸照{(diào)器內(nèi)的空氣過濾器、表面冷卻器、加熱器與空調(diào)器箱體連接的縫隙無封閉；

　�、輷跛�板的片距不等，折角與設(shè)計要求不符，安裝顛倒；應(yīng)保證折角準(zhǔn)確，擋水板的長度和寬度偏差≯2mm，片與片的間距一般控制在25mm范圍；

　�、蘅照{(diào)器無減振措施，一般空調(diào)器與基礎(chǔ)之間墊厚度≮5mm的橡膠板；

　�、吲潘�管無水封裝置；水封的高度應(yīng)根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)的風(fēng)壓來確定。

　　3.2風(fēng)機的減振器受力不均

　　3.2.1表現(xiàn)形式減振器壓縮高度不一致，風(fēng)機靜態(tài)時傾斜，運轉(zhuǎn)時擺動。

　　3.2.2危害性風(fēng)機長期處于減振器受力不均的狀態(tài)下運轉(zhuǎn)，增加風(fēng)機韻噪聲，降低風(fēng)機的使用壽命。

　　3.2.3產(chǎn)生的原因分析

　�、偻�規(guī)格的減振器自由高度不相等；

　�、趶椈蓽p振器的彈簧中心線水平面不垂直、不同心；

　　③每支減振器在同一高度時，受力不均；

　�、軠p振器的規(guī)格尺寸選用不當(dāng)，應(yīng)根據(jù)有關(guān)手冊或廠家的樣本選用；

　�、轀p振器布置的位置重心偏移。

　　3.3自動卷繞式過濾器運轉(zhuǎn)不正常

　　3.3.1表現(xiàn)形式過濾器濾料走偏，濾料不能自動卷繞。

　　3.3.2危害性空氣過濾器不能正常運轉(zhuǎn)，影響空調(diào)系統(tǒng)的使用效果。

　　3.3.3產(chǎn)生的原因分析

　�、龠^濾器的框架在空調(diào)器內(nèi)安裝得不平整；

　�、谏蠟V料筒與下濾料筒不平行；

　�、圻^濾器的濾料卷得松緊不一；

　�、軌翰钫{(diào)節(jié)裝置不靈敏；

　　3.4風(fēng)機盤管的管道連接不當(dāng)

　　3.4.1表現(xiàn)形式風(fēng)機盤管的冷（或熱）水支管連接處漏水，凝結(jié)水盤內(nèi)凝結(jié)水排不出而外溢。

　　3.4.2危害性由于冷、熱水及凝結(jié)水漏水，對于臥式暗裝風(fēng)機盤管將會造成吊頂?shù)妊b飾構(gòu)件污染、損壞。

　　3.4.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L(fēng)機盤管與冷、熱水支管采用硬連接，如套制的螺紋有一點偏斜，就會造成盤管接口損壞而漏水；一般采用半硬連接的經(jīng)過退火的紫銅管或軟連接的高壓橡膠管等；

　　②凝結(jié)水管的坡度反坡或坡度過小，凝結(jié)水不能排泄，而從凝結(jié)水盤外溢；

　�、塾行┥�產(chǎn)風(fēng)機盤管的廠家由于質(zhì)量低劣，出現(xiàn)滴水盤的排水口上端高出盤頂。

　　3.5冷卻塔的冷卻效果不良

　　3.5.1表現(xiàn)形式冷卻水溫度偏高，空調(diào)制冷系統(tǒng)的冷凝溫度和冷凝壓力上升。

　　3.5.2危害性降低制冷系統(tǒng)的制冷量，并影響系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)。

　　3.5.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倮鋮s塔上的軸流排風(fēng)機不轉(zhuǎn)或反轉(zhuǎn)；冷卻塔運轉(zhuǎn)前，必須對電機的單體進行試驗，確認(rèn)電機正確的旋轉(zhuǎn)方向；

　�、诓妓�器的孔眼堵塞，在通水試驗或試運轉(zhuǎn)中，應(yīng)檢查和處理使布水器暢通；

　�、坌�轉(zhuǎn)布水器的轉(zhuǎn)速不正常，在試運轉(zhuǎn)中來調(diào)整進水壓力和布水管孔眼安裝的角度來改變布水器的旋轉(zhuǎn)速度，提高冷卻塔的冷卻能力；

　　④填料附有泥垢，減少熱交換的散熱面積，冷卻塔在安裝時應(yīng)避免將雜物帶入，并在試車前進行清洗，將填料上附有的泥垢等雜物清除掉；

　�、堇鋮s塔上的軸流排風(fēng)機壓頭較小，不允許在冷卻塔排風(fēng)孔上安裝短管或其它部件，否則增加阻力而減少風(fēng)機的排風(fēng)量，降低了冷卻塔的冷卻效果。

　　3.6離心式風(fēng)機運轉(zhuǎn)不正常

　　3.6.1表現(xiàn)形式風(fēng)機試運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生跳動、噪聲大、葉輪掃瞠、三角皮帶磨損及啟動電流大等異�，F(xiàn)象。

　　3.6.2危害性風(fēng)機不能正常運轉(zhuǎn)，影響整個系統(tǒng)的使用，如不進行處理，將縮短風(fēng)機的使用壽命。

　　3.6.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L(fēng)機的轉(zhuǎn)子質(zhì)量不均勻，靜平衡性能差；

　　②三角皮帶傳動的風(fēng)機，其皮帶輪寬、中心平面位移和傳動軸水平度超差；風(fēng)機安裝就位后，必須用方水平對其傳動軸的水平度進行檢查，在軸承水平中分面上相距180o的兩個位置進行檢測，其允許偏差≯0.02‰；皮帶輪輪寬中心平面位移，應(yīng)在主、從動皮帶輪端面拉線后用鋼板尺測量，其允許偏差≯1mm；

　�、垭妱訖C直聯(lián)傳動的風(fēng)機，其聯(lián)軸器同心度超差，其允許偏差，徑向位移為十萬分之零點零五，軸向位移為十萬分之二；

　�、苋�角皮帶過緊或過松；皮帶的松緊度用手敲打已裝好的皮帶中間，稍有跳動為準(zhǔn)或用手往下按，其按下的距離為皮帶的厚度為宜；

　�、萃�規(guī)格的皮帶周長不相等；

　�、奕�角皮帶輪輪轂部斷面尺寸與三角皮帶不配套；

　�、�55kW以上的風(fēng)機投有啟動閥。

　　3.7離心式通風(fēng)機出口風(fēng)量不足

　　3.7.1表現(xiàn)形式風(fēng)機的電機運轉(zhuǎn)電流比額定電流相差較多，系統(tǒng)總風(fēng)量過小。

　　3.7.2危害性系統(tǒng)的總風(fēng)量不足，空調(diào)或潔凈房間的濕溫度或潔凈度無法保證。

　　3.7.3產(chǎn)生的原因分析

　　①風(fēng)機轉(zhuǎn)數(shù)丟轉(zhuǎn)過多；

　�、陲L(fēng)機的實際轉(zhuǎn)數(shù)與設(shè)計要求的轉(zhuǎn)數(shù)不符；

　�、埏L(fēng)機的葉輪反轉(zhuǎn)；

　�、芟到y(tǒng)的總、干、支管及風(fēng)口風(fēng)量調(diào)節(jié)閥沒有全部開啟；

　�、蒿L(fēng)管系統(tǒng)設(shè)計不合理，局部阻力過大；

　�、拊O(shè)計選用的風(fēng)機壓力過小。

　　3.8空調(diào)制冷機組冷量不足

　　3.8.1表現(xiàn)形式制冷壓縮機本體運轉(zhuǎn)無明顯異�，F(xiàn)象，但空調(diào)房間溫度降不下來。

　　3.8.2危害性滿足不了生產(chǎn)工藝或工作人員舒適的要求。

　　3.8.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僦评鋭┏涔嗟貌蛔�；制冷劑不足可從膨脹閥處聽到有間斷的液體流動聲，嚴(yán)重不足時，將在膨脹閥后的管道上出現(xiàn)結(jié)霜現(xiàn)象；

　�、谥评湎到y(tǒng)有泄漏部位；

　�、劾淠�器的冷卻水量不足或冷卻水溫偏高；

　�、軣崃ε蛎涢y開度不適當(dāng)；

　�、轃崃ε蛎涢y和感溫包安裝不合適；一般要求膨脹閥應(yīng)垂直安裝，感溫包安裝在回氣管道的水平部位；在有集油彎頭的情況下，感溫包應(yīng)安裝在集油彎頭之前；當(dāng)蒸發(fā)器出口處設(shè)有氣液交換器時，感溫包應(yīng)安裝在氣液交換器之前。

　　3.9空調(diào)制冷壓縮系統(tǒng)運轉(zhuǎn)不正常

　　3.9.1表現(xiàn)形式壓縮機的排氣壓力過高或過低，吸氣壓力過高或過低，高、低壓繼電器經(jīng)常動作，壓縮機啟動后90s內(nèi)突然停車及油壓過低。

　　3.9.2危害性空調(diào)制冷壓縮機不能正常運轉(zhuǎn)，空調(diào)系統(tǒng)所需要的冷量無法保證，系統(tǒng)不能投入運行。

　　3.9.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倏諝膺M入制冷系統(tǒng)；冷疑器冷卻水量不足，制冷劑充入量過多，以致積人冷凝器減少冷凝面積；管殼式冷凝器封頭蓋水路隔板漏水，使水流短路；排氣閥未開足；冷卻水量過多及排氣閥片滲漏；

　�、谖鼩忾y開啟過大；吸氣閥片、閥門座、活塞環(huán)滲漏；卸載裝置失靈，或空調(diào)負(fù)荷減少；吸氣過濾器堵塞；系統(tǒng)制冷劑充入不足；

　�、鄹�、低壓繼電器壓力值調(diào)整得不適當(dāng)；吸氣閥未開；

　�、軌翰羁刂破鳎ㄓ蛪豪^電器）動作；

　�、萦捅糜泄收�；油壓調(diào)節(jié)過低；油過濾器堵塞及壓縮機在高真空下運轉(zhuǎn)。

　　3.10通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)實測總風(fēng)量過小

　　3.10.1表現(xiàn)形式風(fēng)機和電機的轉(zhuǎn)數(shù)正常，風(fēng)機運轉(zhuǎn)無異�，F(xiàn)象，電機運轉(zhuǎn)電流過小，與電機的額定電流相差較大，各送風(fēng)口（或排風(fēng)口）出口風(fēng)速很小。

　　3.10.2危害性系統(tǒng)總風(fēng)量達不到設(shè)計要求，通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)的其它參數(shù)無法保證，影響系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)。

　　3.10.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倏照{(diào)器內(nèi)的空氣過濾器、表面冷卻器、加熱器堵塞；

　�、诳傦L(fēng)管及各支風(fēng)管的風(fēng)量調(diào)節(jié)閥關(guān)閉或開度不大；

　�、埏L(fēng)閥的質(zhì)量不高，風(fēng)閥的葉片脫落；

　　④風(fēng)管系統(tǒng)設(shè)計不合理，局部阻力過大；

　�、菰O(shè)計選用的空調(diào)器不當(dāng)；

　�、拊O(shè)計選用的風(fēng)機全壓過小。

　　3.11通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)實測的總風(fēng)量過大

　　3.11.1表現(xiàn)形式風(fēng)機運轉(zhuǎn)正常，電機運轉(zhuǎn)電流超過額定電流，各風(fēng)口的出口風(fēng)速較大。

　　3.11.2危害性通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)在試車或試驗調(diào)整過程中，如電機長時間處于超負(fù)荷運行，電機將會燒毀。

　　3.11.3產(chǎn)生的原因分析

　�、賹τ诳諝鉂崈粝到y(tǒng)是由于各級空氣過濾器的初阻力��；

　　②系統(tǒng)總風(fēng)管無調(diào)節(jié)閥或調(diào)節(jié)閥失靈；

　�、埏L(fēng)機選用不當(dāng)。

　　3.12系統(tǒng)總風(fēng)量或支管風(fēng)量調(diào)整的數(shù)據(jù)偏差過大

　　3.12.1表現(xiàn)形式系統(tǒng)實測的風(fēng)量與風(fēng)機的電機運轉(zhuǎn)的電流值不符，房間內(nèi)各風(fēng)口的送風(fēng)量偏大或偏小。

　　3.12.2危害性風(fēng)量過小，空調(diào)房間的溫濕度得不到保證；空氣潔凈房間的潔凈度達不到要求。風(fēng)量過大不僅浪費能量，而且電機長期處于過載，易毀壞。

　　3.12.3產(chǎn)生的原因分析

　�、龠x用的測定儀表的種類不合適；

　　②測孔在風(fēng)管的部位不符合要求；

　�、蹨y孔在風(fēng)管的斷面分布不均勻；

　　④測定人員操作誤差；

　�、轀y定儀表的準(zhǔn)確性未進行計量鑒定；

　�、迍訅褐档挠嬎阏�理不符合要求。

　　實際工程當(dāng)中會發(fā)生種種問題，希望工作中盡量避免問題的發(fā)生。